Vol.22No.10 CHINAELECTROTECHNICAL SOCIETY Oct. 2007 爪极式单相永磁步进电机特性的 数值计算与分析 （哈尔滨工业大学电气工程与自动化学院哈尔滨 150001） 摘要 介绍了一种特殊结构的单相永磁步进电机——爪极式单相永磁步进电机。电机采用轴 向磁路结构，定子的内齿和外齿交错在一起构成爪极式结构。采用电磁场计算软件 Flux3d 对电机 的矩角特性和定位力矩进行了计算，分析了参数变化对电机性能的影响，对电机的结构进行了优 化设计。制造出样机并进行了实验，实验结果与计算结果相吻合。分析结果表明，采用定子磁极 斜角的方案可以使电机具有自起动能力，合理设计极弧角等参数，能有效地提高电机的出力。 关键词：步进电机 单相 数值计算中图分类号：TM383.6 Calculation SinglePhase Stepper Motor ClawPoles Zou Jibin Li Wei Li Yong （Harbin Institute TechnologyHarbin 150001 China） Abstract newkind single-phasestepper motor axialair gap clawpoles Fluxsoftware 3-dimensionalFEM coggingtorque torque-angleproperties factorsinfluencing motorperformance optimized.Experimental results prototypemotor agree experimentanalysis indicate bevelpoles has self-startingability. Keywords Stepper motor, single phase, claw pole, numerical calculation 引言单相步进电机具有结构简单，控制方便，易于 小型化、微型化等优点 [1-3] ，并且位移与输入信号脉 冲数成正比，可以用数字信号直接进行开环控制， 系统简单、价格较低。因此常用于仪表、计时装置 中。本文介绍了一种新型结构的爪极式单相永磁步 进电机，采用轴向磁路爪极结构，除了具有上述单 相永磁步进电机的各项优点外，还可以采用薄膜磁 性材料做磁极，更易于实现电机的微型化。 本文阐述了爪极式单相永磁步进电机的结构特 点和运行原理，使用电磁场计算软件 Flux3d 式单相永磁步进电机进行了特性计算与分析，分别给出了极弧系数、磁极斜角、磁钢厚度对电机性能 的影响，并以此为基础对电机进行了优化设计。研 制出实际样机并进行了实验测试，实验结果验证了 分析和计算结果的正确性。 爪极式单相永磁步进电机的结构和运行原理 常见的单相永磁步进电机一般采用径向磁路结 构。本文介绍的爪极式单相永磁步进电机采用轴向 磁路结构，定子由两部分组成，内齿和外齿组合在 一起构成爪极式结构，通过轭部将内外齿联结在一 起。同心式环形绕组缠绕在定子两部分之间的空间 区域内，磁通通过定子磁极、转子磁极和磁轭形成 收稿日期 2006-11-06 改稿日期 2007-03-01 所示。其中定子磁极的材料为电工纯铁，转子磁极为平面扇形钕铁硼稀土永磁材料， 定子与基座一体化设计，结构简单。由于磁极为平 面结构，也可以采用薄膜永磁材料。 爪极式单相永磁步进电机的结构Fig.1 singlephase stepper motor clawpoles 多相步进电机工作时，是通过不同相绕组之间 的轮流导通实现电机的旋转的，而爪极式单相永磁 步进电机只有一相绕组，因此只能通过定位力矩来 代替其他相绕组的作用实现电机的旋转。定子齿数 与转子极数相同且磁路结构对称时，定位力矩的平 衡点与绕组通电产生转矩的平衡点是重合的，电机 无自起动能力。为了使定位力矩的平衡点产生一定 的偏移角度，保证电机具有固定的转动方向和一定 的带载起动能力，在结构上通常采用两种方法： 使主磁路产生一定的不对称性；采用辅助定位磁 极。其中种方法结构简单。本文所设计的爪极 式单相永磁步进电机，在定子齿的一侧削去一角形 成斜角式磁极。主磁路的不对称，使定位力矩产生 一定的相移，进而使电机产生一定的初始角位移。 当给电机通以单个脉冲时，电机向前旋转一个步距 角。电机通以连续的正负脉冲时，电机即可连续旋 转。由于电机的起动和带载能力与电机的初始位置 相关，所以定位力矩的相移对电机的特性有直接的 影响。 电机的三维场计算采用法国Cedrat 的电磁场计算软件Flux3d 对电机进行了三维数值计算 [4-6] ，电机的模型如图 所示。电机的具体参数如下：定子外径为 10mm，轴 向长度为 9mm，转子磁极对数取 60。气隙保持不变，磁极斜角、极弧系数、磁钢厚度设 为可调参数，绕组电流也设为可调参数。影响该电 爪极式单相永磁步进电机的Flux 模型 Fig.2 Fluxmodel singlestepper motor clawpoles 机性能的参数主要有极弧系数、磁极斜角和磁钢厚 度以及绕组电流。因此在使用 Flux3d 建模时，将以 上一些参数设为变量，在计算过程中改变这些参数， 即可进行电机的特性分析和优化设计。 特性计算与分析步进电机运行的特性主要是矩角特性 [7-9] 所示为通以不同电流时的矩角特性波形的计算结果，对应电流分别为 0A、0.2A、0.5A、1.0A、1.5A。 其中，电流为 0A 时的矩角特性即为定位力矩。 不同电流时的矩角特性波形Fig.3 torque-angleproperties under different currents 可以看出，定位力矩变化次数为矩角特性的二 倍，由于磁极斜角作用，定位力矩的平衡点存在偏 移。定位力矩的作用和磁极斜角的影响使矩角特性 发生畸变，包含了二次谐波。电机初始位置的力矩 大小决定了电机的起动能力，电流较小时（如 0.2A） 时，电机起动能力较差。电流增加则起动能力增强， 但二次谐波的存在降低了起动能力。随着电流的增 大，定位力矩的二次谐波对矩角特性的影响变小。 计算结果还表明，由于磁路饱和的影响，当电流增 大到一定的幅值后，转矩增大的幅度变小。 通过数值计算可以分析极弧系数、磁极斜角、磁钢厚度对电机定位力矩和矩角特性的影响 [10-12] 并在此基础上进行结构的优化设计。4.1 极弧系数的影响 极弧系数的大小将影响电机的磁场分布和运行 性能。极弧系数过大，会使磁极之间的漏磁增大； 极弧系数选择过小，会导致电机内齿过于饱和，都 会使电机的主磁通减小，对运行产生不良的影响。 4a、图4b 所示为磁极斜角为 12，磁钢厚度为 0.3mm，而极弧系数为 0.6 0.75时的定位力矩波 形和矩角特性波形。极弧系数为0.6 为36；极弧系数为0.75时，对应的极弧角为45。 （a）定位力矩波形 （b）矩角特性波形 极弧系数为0.6、0.75 时的力矩特性 Fig.4 torqueproperties when polearc modulus 4a可以看出，极弧系数为 0.75 位力矩略小于极弧系数为0.6 时定位力矩，主要是 因为极弧角增大时漏磁增加，主磁通减少。极弧系 0.75时定位力矩的相移大于极弧系数为 0.6 的相移。较大的相移有利于提高电机的起动和负载能力。图 4b 表明，与极弧系数为 0.6 时相比，极弧 系数为 0.75 时电机矩角特性中二次谐波成分较小， 电机的起动特性也较好。通过不同极弧系数的计算 对比可知，极弧系数取 0.75 较合理，即定子齿的极 45。4.2 磁极斜角的影响 由单相永磁步进电机的运行原理可知，要保证 电机能够可靠地工作，必须使定位力矩的平衡点产 生一定的相移。本文所设计的爪极式单相永磁步进 电机是通过定子磁极斜角实现定位力矩平衡点产生 相移的。磁极斜角是指以定子磁极中心线为分界线， 一侧磁极的表面向内倾斜，与平面形成的夹角。定 子磁极斜角将对定位力矩的相移产生影响。图 5a、 45、磁钢厚度为0.3mm、 磁极斜角分别为 12和 18时的定位力矩和矩角 特性波形。 （a）定位力矩波形 （b）矩角特性波形 磁极斜角为12、18时的力矩特性 Fig.5 torqueproperties when 12and18 5a可以看出，磁极斜角为 18时，定位 力矩的相移要大于磁极斜角为 12时的相移，因为 磁极斜角越大，磁路的不对称程度越大，从而定位 力矩的平衡点偏移也越大。由此可见，增大磁极斜角有利于提高电机的起动能力。图 5b 表明，磁极斜 角对矩角特性也有一定的影响，磁极斜角越大，矩 角特性波形畸变越严重，这是由于电机的定子磁极 斜角造成磁路不对称，当电机通以电流时，绕组产 生的磁场不再对称，从而导致矩角特性的畸变。 磁极斜角越大，定位力矩的相移越大，因此设 计时希望磁极斜角大一些。但是电机的带载起动能 力不仅取决于定位力矩的相移，还与矩角特性有关。 可以看出，磁极斜角为18时，定位力矩的 相移较磁极斜角为 12时相比相差不大；而磁极斜 12时的矩角特性二次谐波成分较少，电机的起动能力强。改变磁极斜角计算，磁极斜角取为 12 较为合理。 4.3 磁钢厚度的影响 磁钢厚度是一个重要的参数，对电机的定位力 矩和矩角特性都有影响。电机工作时，定位力矩要 在断电时刻代替绕组产生的力矩使电机继续旋转， 电机的初始相移决定了电机的带载起动能力。磁钢 厚度直接影响定位力矩的大小和相移，同时也影响 电机的矩角特性。 6a、图6b 12、磁钢厚度为0.3mm 0.6mm时的定位力 矩波形和矩角特性波形。由图 6a、图 6b 可见，磁 钢厚度越大，电机的定位力矩幅值和矩角特性幅值 越大，并且定位力矩的相移也越大。虽然增大定位 力矩的相移有利于提高电机的带载起动能力，但磁 钢厚度增加时，定位力矩的幅值也随之增加，电机 运行时需要较大的电流产生较大的转矩才能克服定 位力矩使电机旋转。因此永磁体的磁钢厚度过大会 对电机运行产生不良影响。反之，磁钢厚度过小时， 电机的初始相移和负载能力也将变差。计算结果表 明对于本文研究的电机磁钢厚度取 0.3mm （a）定位力矩波形（b）矩角特性波形 磁钢厚度为0.3mm、0.6mm 时的力矩特性 Fig.6 torqueproperties when 实验结果经过上述分析，确定了一组的参数组合， 即磁极斜角取 12；极弧系数取 0.75；磁钢厚度取 0.3mm。通过有限元计算，得到了矩角特性的计算结果，如图 所示。从计算结果中可以分析出，定位力矩波形与矩角特性波形都有一定的相移。以 优化的结果设计并制造了样机，进行了实验。实验 测量结果如图 所示。可以看出，计算曲线与实验结果基本吻合，证明理论计算结果与实际测试结果 是相符的。 Flux计算结果与实验结果对比 Fig.7 contrastbetween Flux computation result experimentresult 结论通过本文的分析可以得出以下结论： （1）提出的爪极式单相永磁步进电机采用磁极 斜角方式可以实现定位力矩平衡点的偏移，从而使 电机具有自起动和连续旋转的能力。理论计算和实验测试证明了这种结构方案是可行的。 （2）电机优化设计的关键是协调定位力矩与矩 角特性之间的相位和幅值的关系。尽管定位力矩是 电机起动的保障，但是不但定位力矩对矩角特性产 生影响，磁极斜角也影响矩角特性波形，产生明显 的偶次谐波，降低电机的负载能力。理想的设计是 在定位力矩平衡点位置矩角特性有较大的力矩。 （3）计算和实验都表明对电机特性影响较大的 参数是磁极斜角和磁钢厚度。磁极斜角直接影响定 位力矩的平衡点，因此对电机特性的影响较大。磁 钢厚度对定位力矩的平衡点影响不大，而对定位力 矩的幅值影响较大，磁钢较厚时需要较大的电流才 能克服定位力矩驱动电机旋转，因此磁钢厚度不能 太大。 致谢：感谢 Cedrat 提供 Flux3d 电磁场计算 软件。 参考文献 气隙不均匀的单相永磁步进电机[J]. 哈尔滨工业大学学报Zongpei, Guo Qingji, Wu Miaosheng. Analysis singlephase step motors nonuniformair gap[J]. Journal HarbinInstitute Technology,1980, 中国电机工程学报,1999, 19（6）: 11-15. Cheng Zhi, Wang Zongpei. Simulation hybridstep motors vibration characteristics[J]. Proceedings CSEE,1999, 19（6）: 11-15. 抑制混合式步进电动机系统振荡的新方法[J]. 电工技术学报, 1999, 14（1）： 63-67. Wang Zongpei, Cheng Zhi, Chen Yongxiao. New method restraininghunting problem hybridstepping motor system[J]. Transactions ChinaElectrotechnical Society, 1999, 14（1）: 63-67. 爪极电机空载时三维磁场的数值分析和电感计算[J]. 中国电机工程学报, 2002, 22（1）: 38-41. Wang Qunjing, Ma Fei, Li Guoli, et al. 3-dimensionalfield claw-polealternator under no-load condition[J]. Proceedings CSEE,2002, 22 etal. Three dimensional finite element vector potential formulation magneticfields electricalapparatus[J]. IEEE Transactions PowerApparatus Systems,1981, 100（10）: 4104-4111. Kuppers,et al. Three dimensional calculation magneticforces claw-polegenerator[J]. IEEE Transactions Magnetics,1996, 32（3）: 1685-1688. 一种特殊的机电组合式单相步进电机[J]. 中小型电机, 2003, 30（6）: 9-10. Zhang Zhiming, Wen Guixing. Special electromechanicalone phase stepping motor[J]. Small MediumElectric Machines, 2003, 30（6）: 9-10. Claeyssen.Impact miniaturizationtechnologies micromotor watchesapplications[J]. Proc. ACTUATOR, 2002: 459-465. etal. Single phase stepper motor using permanent magnet thickfilms[J]. Presented PAMM2005. [10] 阎治安.基于 Maxwell2D 的单相永磁同步电 动机仿真研究[J]. 微电机, 2005, 28-30.Tang Ming, Yan Zhian. Simulation singlephase PMSM based Maxwell2D[J].Micromotors Servo Technique, 2005, 28-30.[11] Demerdash etal. Finite element formulation threedimensional magnetic field problems[J]. IEEE Transactions Magnetics,1980,16（2）: 1092-1094. [12] 黄冬梅, 单相永磁步进电机结构对静态特性的影响[J]. 微电机, 2005, 10-12.Huang Dongmei, Song Liwei, Cheng Shukang. Rescarch structureparameter singlephase permanent magnet stepping motor effecting staticcharacteristic[J]. Micromotors Servo Technique, 2005, 10-12.作者简介 男，1957年生，教授，博士生导师，主要从事无刷直流电 机系统、电机电磁场计算和磁性流体密封方面的研究。 女，1982年生，硕士研究生，主要从事无刷直流电机系 统和特种电磁机构方面的研究。
以上信息由无锡惠斯通电机科技有限公司整理编辑，了解更多步进电机,两相步进电机,混合式步进电机信息请访问http://www.huistong.com